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風力發(fā)電機組接地工程設計

時間:2017-12-29 10:26:36來源:網(wǎng)絡轉載

導語:?隨著風力發(fā)電行業(yè)的快速發(fā)展,由接地問題導致出現(xiàn)的各種運行問題逐步開始暴露。由于早期風力發(fā)電機組的接地沒有相應的行業(yè)和國家標準,導致風力發(fā)電機組的接地標準較為混亂,有工程參照企業(yè)標準,也有參照電力行業(yè)相關標準,并且接地材料的選擇也存在問題。

前言:隨著風力發(fā)電行業(yè)的快速發(fā)展,由接地問題導致出現(xiàn)的各種運行問題逐步開始暴露。由于早期風力發(fā)電機組的接地沒有相應的行業(yè)和國家標準,導致風力發(fā)電機組的接地標準較為混亂,有工程參照企業(yè)標準,也有參照電力行業(yè)相關標準,并且接地材料的選擇也存在問題。隨著多年的運行,目前國內風力發(fā)電機組較大數(shù)量的風場機組運行在高接地電阻狀態(tài)。本文僅對接地的工程設計提出自己的一些看法。

1.風力發(fā)電機組的接地特點

風力發(fā)電機組的接地主要分為電源共用接地和防雷接地兩個部分,其中電源共用接地主要是由于風力發(fā)電機組的供配電及傳輸制式?jīng)Q定的。目前,大多數(shù)風力發(fā)電電機組的低壓端配電采用TN-C制式即三相四線系統(tǒng),發(fā)電機變流器輸出與廂式變電站之間是三根火線一根N線,并且N線與基礎鋼筋籠連接,實際成為NPE線。而防雷接地即包括了基礎的部分,也包括了基礎之外的增加的地網(wǎng)的部分。一般的設計是在基礎上均布三條60×6mm的接地扁鋼作為防雷地線與基礎環(huán)連接,實際上將是作為電源N線地網(wǎng)的輔助和基礎地網(wǎng)面積的增加。從防雷角度而言是增加了地網(wǎng)面積,而在土壤電阻率一定的前提下,降低了工頻接地電阻。

2.接地工程設計

2.1風力發(fā)電機組機位的接地電阻計算

由于機位所處的地質條件不同,所處的土壤電阻率也不同,所以全場機位的接地電阻設計應具備差異性,如圖1中顯示了不同機位的土壤電阻率,可以看出同一機位不同深度層面的土壤電阻率有著較大變化。

圖1中可以看出9+機位的土壤電阻率的典型值分布,該機位表層土壤電阻率約為2300Ω·m;中層的土壤電阻率達到了3500Ω·m;而到了深層又降低到800Ω·m左右,對于該機位的接地電阻設計應采用不均勻土壤電阻率的接地公式計算。當?shù)刭|條件具有兩層電阻率結構時,其接地電阻為:

公式(1)

用公式(1)與均勻電阻率的R進行比較,可計算等值電阻率為:

其中:

由于實際工程計算時上下兩層土壤的電阻率存在變化,且范圍較大不便于進行回歸,為此在計算時引入一個系數(shù)K,使等值土壤電阻率

公式(4)

這樣可以把變化率較大的轉換在0和1之間的K值,當K=0時,

有,K=1時,,因此對的回歸可以簡化為對K值的回歸。

實際上在雙層地質條件下水平地網(wǎng)的K值主要與兩層地網(wǎng)中上層土壤的電阻率、下層土壤電阻率、上層土壤的厚度S、地網(wǎng)面積A及地網(wǎng)網(wǎng)格的密度M等多個因素的影響,可以表達為:

K=K0+Km公式(5)

Km是網(wǎng)格數(shù)m的函數(shù),由Kmn和KmA組成,由以上公式即可以推導出雙層土壤電阻率條件下的地網(wǎng)接地電阻計算公式簡化為:

公式(11)

當然,實際工程設計一般遇到類似于9+機位的情況都會采取換土的實際工藝進行降阻,而換土后接地電阻的理論計算實際也可以按照公式(11)推導出來。

2.2公用接地條件下的交流地網(wǎng)中地線的熱穩(wěn)定性計算

當機組的接地網(wǎng)與N線連接時,地線在不考慮腐蝕的情況時,其最小截面積應滿足下式的要求:

公式(12)

式中:

Sg—接地體的最小截面積,mm2;

Ig—流過地線上的預期短路最大電流值,A;

te—短路的等效持續(xù)時間,s;

c--接地材料的熱穩(wěn)定系數(shù)。

所以,基于以上公式按照750kW機組短路電流800A計算,其共用接地扁鋼的最小截面積應滿足16mm2,即404mm2的熱鍍鋅扁鋼,而1500kW機組公用接地扁鋼最小截面應大于505mm2,而如果把扁鋼的有效腐蝕率考慮進來以后,接地扁鋼的最小截面應不小于606mm2。

2.3地網(wǎng)中地線的最小截面積選擇

在考慮地網(wǎng)熱穩(wěn)定型的角度需要考慮接地扁鋼的最小截面積,而從防雷角度也需要對接地線的截面積進行計算。由于正常條件下對于交流地網(wǎng)及防雷地網(wǎng)而言是沒有大電流出現(xiàn)的,而只有在工頻對地短路及雷電流沖擊條件下接地扁鋼上才可能出現(xiàn)大電流,而在地線上出現(xiàn)電流時接地扁鋼必然會產(chǎn)生熱量,根據(jù)絕熱過程寫出地線的熱平衡方程簡化公式:

公式(13)

由于地網(wǎng)在實際的雷電分流中,每根地線上的分流比例可能很小,所以需要從熱穩(wěn)定性及防腐的角度考慮,在沿海及雷擊密度較高地區(qū)時,接地扁鋼的截面積應按照計算值增加20%冗余。

2.4在雷擊時相鄰機組的雷電流反擊

有資料建議風力發(fā)電場內的機位應全部連接成為一個超級的大地網(wǎng),而由于相鄰機位的接地電阻無法達到等值的效果,并且根據(jù)實際的運行經(jīng)驗,把接地電阻不等的相鄰機位的機組接地連接在一起,當受到雷擊時,較高接地電阻的機位受到地電位反擊的概率較小,較多情況是相鄰機位中接地電阻較低的機位。

圖2相鄰機位的雷擊地電流分布

其中,Lt是機組塔筒的電感量,Ls為地網(wǎng)聯(lián)絡線并聯(lián)的等值電感,i是雷電流,雷電流的波形是10/350s波形,該波形的幅值為I,波頭為t,陡度為a,則波頭的雷電流I=at,則通過塔筒流入大地的雷電流為:

公式(14)

其中是塔筒的分流系數(shù),即塔筒的電流與雷電流之比,此時機艙的底座上的電位為:

通過塔筒的分流系數(shù)可以通過圖3的等值電路求出。

即塔筒的分流系數(shù)除了與塔筒的電感量Lt,基礎環(huán)接地的沖擊電阻Rch有關外,還與地網(wǎng)間的聯(lián)絡線電感Ls有關,Ls越大則越大,流經(jīng)塔筒的電流值就越大。在實際環(huán)境中,如果2#機組遭雷擊,很可能與其相連的1#會因為聯(lián)絡線中電流分量的增加而導致地電位反擊造成設備損壞,而3#則會因為流經(jīng)聯(lián)絡線的沖擊電流分量小而免遭雷擊。因此也說明了為什么風力發(fā)電機組在接地建設時要求獨立地網(wǎng),而不是大面積的聯(lián)合地網(wǎng)。表面理解大面積聯(lián)合地網(wǎng)有利于雷電流的散流,而實際情況是在沖擊電流和沖擊電阻的作用下,常態(tài)的扁鋼會產(chǎn)生較大的感抗分量,在沖擊電流下感抗分量會產(chǎn)生很高的反擊電動勢。

3.結束語

本文僅通過對接地工程中可能遇到的各種地質條件和工程問題通過理論計算的方式給出了設計模型,工程實際中會出現(xiàn)很多實際的問題,有些是可以通過現(xiàn)有的理論計算解決的,有些則要靠多年的工程經(jīng)驗來解決實際問題。由于風力發(fā)電行業(yè)沒有相關的行業(yè)標準,所以在機位接地的設計、施工、驗收等環(huán)節(jié)上還存在一定的不足,相信隨著行業(yè)逐步的發(fā)展,相應的規(guī)范也會日臻完善。

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